德國(guó)VSEVS0.04流量計(jì)供應(yīng)同時(shí)我們還經(jīng)營(yíng)：  熱式氣體質(zhì)量流量計(jì)按結(jié)構(gòu)可以分為熱分布型和浸入型。熱分布型熱式流量計(jì)將傳感元件放置于管道壁,傳感元件經(jīng)過加熱溫度高于流休溫度，流體流經(jīng)傳感元件表面導(dǎo)致上下游溫度發(fā)生變化,利用上下游溫度差測(cè)量流體流量，一般用于微小流速氣體流量的測(cè)量。   熱分布型熱式流最計(jì)的T.作原理如圖1所示,傳感元件由上游熱電阻、加熱器利下游熱電阻組成,加熱器位于管道中心，使得傳感元件溫度高于壞境溫度，上游熱電阻和下游熱電阻對(duì)稱分布于加熱器的兩側(cè)。圖1中曲線1所示為管道中沒有流休流過時(shí)傳感元件的溫度分布線.相對(duì)于加熱器的上下游熱電阻溫度是對(duì)稱的。當(dāng)有流體經(jīng)過熱式傳感元件時(shí),溫度分布為曲線2,顯然流體將上游部分的熱量帶給下游，導(dǎo)致上游溫度比下游溫度低，上下游熱電阻的溫度差△T反映了流體的流量,即△T=f(m)。當(dāng)流體流速過大時(shí)，上下游熱屯陰的溫度差△7趨向于0,因此熱分布型熱式氣體質(zhì)量流量計(jì)用于測(cè)量低流速氣休微小流量。氣體質(zhì)量流量qm可表示為 式中:Cp-一流體介質(zhì)的定壓比熱容;A一熱傳導(dǎo)系數(shù);K一一儀表系數(shù)。   浸入型熱式流最計(jì)的工作原理如圖2所示，一般將兩個(gè)熱電阻置于中大管道中心,可測(cè)量中高流速流體。熱電阻通較小電流或不通電流，溫度為T;另一熱電阻經(jīng)較大電流加熱,其溫度T高于氣體溫度。管道中有氣流通過時(shí)，兩者之間的溫度差為△T=Tv-T0氣體質(zhì)量流量qm與加熱電路功率P、溫度差△T的關(guān)系式為   式中:E一系數(shù)與流體介質(zhì)物性參數(shù)有關(guān);D一與流體流動(dòng)有關(guān)的常數(shù)。   如果保持加熱電路功率P恒定，這種測(cè)量方法為恒功率法;如果保持溫度差△T恒定，這種測(cè)量方法為恒溫差法，兩種方法有各自的優(yōu)缺點(diǎn)，使用時(shí)據(jù)具體環(huán)境和需要而定。目前較普遍的是采用恒溫差法,由于需要不同的應(yīng)用領(lǐng)域,恒溫差法已不適用于某些場(chǎng).合的測(cè)量，因此恒功率法應(yīng)用領(lǐng)域越來越廣泛。恒溫差法的基本原理是流體流過加熱的熱電阻表面使得熱電阻表面的溫度降低，熱電阻的阻值變小。反饋電路自動(dòng)進(jìn)行處理,通過熱電阻的加熱電流變大從而使得熱電阻溫度升高,即可使得熱電阻與流體溫度差恒定。通過測(cè)量傳感電路的輸出電流或輸出電壓便可獲得流量值。恒功率法的基本原理是加熱功率為恒定值,管道內(nèi)沒有流體流過時(shí)溫度差△7最大,當(dāng)流體流過熱電阻表面時(shí)熱電阻與流體溫度差變小,通過測(cè)量△T便可得到流體流量。渦輪流量計(jì)作為速度式儀表,以動(dòng)量矩守恒為基礎(chǔ),渦輪流量計(jì)基本力矩平衡方程為[1]: 式中 Tb一軸與軸承的粘性摩擦阻力矩(流動(dòng)產(chǎn)生的力矩); Td一渦輪流量計(jì)轉(zhuǎn)動(dòng)的驅(qū)動(dòng)力矩; Th一輪轂表面的粘性阻力矩; Tm一磁電阻力矩和軸與軸承的機(jī)械摩擦阻力矩之和; T1一葉片頂端與傳感器外殼的粘性摩擦阻力矩; Tw一輪轂端面粘性摩擦阻力矩; J一渦輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量; ɷ-渦輪轉(zhuǎn)動(dòng)的角速度。   當(dāng)流速較低時(shí),渦輪流量計(jì)處于靜止?fàn)顟B(tài),此時(shí)角速度ɷ非常低,接近于0,Tb和Tw也可以忽略不計(jì)。在這種情況下，式(1)可以簡(jiǎn)化為:   由式(2)可以看出提高驅(qū)動(dòng)力矩是降低渦輪流量計(jì)啟動(dòng)排量的一-條捷徑。如圖1所示，傳統(tǒng)渦輪流量計(jì)入口端是直管段和軸向?qū)Я髌?流體流經(jīng)渦輪葉片之前只有軸向速度,對(duì)渦輪的驅(qū)動(dòng)力矩只是對(duì)渦輪葉片作用力的徑向分力產(chǎn)生的力矩。因?yàn)闇u輪葉片螺旋角為45°,如果將導(dǎo)流片改為螺旋角為-45°的螺旋導(dǎo)流片(圖2),當(dāng)流體進(jìn)入導(dǎo)流片時(shí)會(huì)產(chǎn)生旋轉(zhuǎn),方向與渦輪葉片正交,使得流體在軸向流動(dòng)速度不變的基礎(chǔ)上增加了徑向的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),流體的旋轉(zhuǎn)方向與渦輪葉片的轉(zhuǎn)動(dòng)方向一致,在相同流量條件下,增加了流體對(duì)渦輪葉片的驅(qū)動(dòng)力,實(shí)現(xiàn)降低啟動(dòng)排量和提高分辨率的目的,整體結(jié)構(gòu)如圖3所示。1.流量測(cè)量　　現(xiàn)階段，渦輪流量計(jì)對(duì)脈動(dòng)流的直接測(cè)量還存在很大困難，但可通過誤差方程分析、實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)和專業(yè)的脈動(dòng)流量誤差檢測(cè)設(shè)備檢測(cè)分析某一特定脈動(dòng)流的測(cè)量誤差。前兩種方法基于脈動(dòng)流的振幅和頻率的可測(cè)量性，振幅和頻率的測(cè)量可通過激光多普勒技術(shù)、熱線風(fēng)速儀法等。專業(yè)的脈動(dòng)流量誤差檢測(cè)設(shè)備已有設(shè)備制造廠家在生產(chǎn)。1.1誤差方程分析　　通過對(duì)機(jī)翼理論的研究，可列出涉及慣量、夾角、葉輪半徑、角速度等參數(shù)的誤差運(yùn)動(dòng)方程，通過編程可求得針對(duì)某一特定渦輪流量計(jì)的不同振幅和頻率脈動(dòng)流的測(cè)量誤差。依據(jù)動(dòng)量守恒定律，可列出包含流速、切線速度等參數(shù)的非線性微分方程，通過計(jì)算和分析可理論推導(dǎo)測(cè)量誤差。1.2實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)　　現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)脈動(dòng)流的特性，采用已知標(biāo)準(zhǔn)體積壓縮空氣，在實(shí)驗(yàn)室模擬脈動(dòng)流，將測(cè)量值與標(biāo)準(zhǔn)體積進(jìn)行對(duì)比，分析測(cè)量誤差。1.3誤差檢測(cè)設(shè)備檢測(cè)　　上海某公司生產(chǎn)的一種燃?xì)饷}動(dòng)流誤差檢測(cè)設(shè)備，可較精確地測(cè)得脈動(dòng)誤差值，但暫未在山西省廣泛應(yīng)用。在絕大多數(shù)燃?xì)夤镜膶?shí)際運(yùn)行管理過程中，脈動(dòng)流的特性參數(shù)無法在日常運(yùn)行監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)中獲取，因此，主要定性地說明脈動(dòng)流對(duì)渦輪流量計(jì)計(jì)量偏差的影響。2.測(cè)量誤差　　已有很多學(xué)者針對(duì)脈動(dòng)流對(duì)計(jì)量的影響進(jìn)行了研究。分析結(jié)果可知，由于葉輪受流體加速影響小，受流體減速影響大，計(jì)量始終存在正供銷差。此外，正供銷差取決于脈動(dòng)流的振幅和頻率，整體來說，如果脈動(dòng)流頻率大于葉輪角頻率時(shí)正供銷差值較大，脈動(dòng)振幅增大時(shí)正供銷差值也隨之增大。3.脈動(dòng)流對(duì)計(jì)量結(jié)果影響　　A分輸站渦輪流量計(jì)距離上游最近的壓縮站（往復(fù)式壓縮機(jī)增壓）不到7km，且該分輸站工藝布置緊湊。據(jù)實(shí)地測(cè)量，流量計(jì)上游直管段長(zhǎng)度約為6Dn（Dn為渦輪流量計(jì)口徑，mm），下游直管段長(zhǎng)度約為4Dn。此外，7km管道沿線地勢(shì)高低不平，加之煤層氣氣質(zhì)水含量較大，導(dǎo)致在低洼處極易形成積液，積液也會(huì)造成脈動(dòng)流。　　2020年8—10月期間，下游公司發(fā)現(xiàn)正供銷差持續(xù)增大時(shí)，對(duì)A分輸站和B分輸站的渦輪流量計(jì)進(jìn)行了標(biāo)定，但標(biāo)定結(jié)果均為合格。隨后下游公司在2020年11月5—7日對(duì)A至B分輸站段管線進(jìn)行了清管作業(yè)，共清出污水雜質(zhì)約23t，清管完成后正供銷差明顯減小。清管前后實(shí)際供銷差數(shù)據(jù)如表6所示。　　除此之外，通過日常對(duì)氣體渦輪流量計(jì)的運(yùn)行監(jiān)測(cè)，供氣瞬時(shí)流量每次顯示數(shù)據(jù)都在變化，且在一定時(shí)間內(nèi)在1個(gè)值上下頻繁波動(dòng)（波動(dòng)幅度約為依20%）。綜合上述情況，該輸氣管道存在脈動(dòng)流的可能性很大。脈動(dòng)流會(huì)造成正供銷差影響，對(duì)下游接氣單位不利，因此有必要對(duì)脈動(dòng)流的影響進(jìn)行修正。1.只要滿足流量計(jì)的使用條件(包括.流體的流動(dòng)特性.介質(zhì)特性.操作過程及流量范圍)與檢定時(shí)相一致，便會(huì)得到與流量計(jì)檢定精度等量的使用精度。這就要求流量計(jì)的使用與檢定的流體的流動(dòng)特性(流量計(jì)進(jìn)口的速度分布)相同;流體的物理性質(zhì)(密度等)也相同;檢定過程相同，并且在流量計(jì)的檢定流量范圍內(nèi)使用儀表常數(shù)，那么在對(duì)介質(zhì)密度壓力修正后。其使用精度便等同于其檢定精度。2.若流量計(jì)的使用與檢定條件滿足上述相同性原則，并且流量計(jì)在檢定流量范圍內(nèi)定點(diǎn)使用時(shí)(使用其檢定流量下的儀表系數(shù)的平均值).則流量計(jì)的使用精度將會(huì)大大優(yōu)于其檢定精度。3.若流量計(jì)在檢定該范圍內(nèi)實(shí)際使用時(shí)，可用特性方程。即依據(jù)檢定中得到的各個(gè)流量下的平均儀表系數(shù)與流量Q的對(duì)應(yīng)關(guān)系,借助最小二乘法原理，直線擬合得到K1=aq+b,用擬合后的K1代替儀表常數(shù)k,也可提高流量計(jì)的使用精度。德國(guó)VSEVS0.04流量計(jì)供應(yīng)渦輪流量計(jì)作為速度式儀表,以動(dòng)量矩守恒為基礎(chǔ),渦輪流量計(jì)基本力矩平衡方程為[1]: 式中 Tb一軸與軸承的粘性摩擦阻力矩(流動(dòng)產(chǎn)生的力矩); Td一渦輪流量計(jì)轉(zhuǎn)動(dòng)的驅(qū)動(dòng)力矩; Th一輪轂表面的粘性阻力矩; Tm一磁電阻力矩和軸與軸承的機(jī)械摩擦阻力矩之和; T1一葉片頂端與傳感器外殼的粘性摩擦阻力矩; Tw一輪轂端面粘性摩擦阻力矩; J一渦輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量; ɷ-渦輪轉(zhuǎn)動(dòng)的角速度。   當(dāng)流速較低時(shí),渦輪流量計(jì)處于靜止?fàn)顟B(tài),此時(shí)角速度ɷ非常低,接近于0,Tb和Tw也可以忽略不計(jì)。在這種情況下，式(1)可以簡(jiǎn)化為:   由式(2)可以看出提高驅(qū)動(dòng)力矩是降低渦輪流量計(jì)啟動(dòng)排量的一-條捷徑。如圖1所示，傳統(tǒng)渦輪流量計(jì)入口端是直管段和軸向?qū)Я髌?流體流經(jīng)渦輪葉片之前只有軸向速度,對(duì)渦輪的驅(qū)動(dòng)力矩只是對(duì)渦輪葉片作用力的徑向分力產(chǎn)生的力矩。因?yàn)闇u輪葉片螺旋角為45°,如果將導(dǎo)流片改為螺旋角為-45°的螺旋導(dǎo)流片(圖2),當(dāng)流體進(jìn)入導(dǎo)流片時(shí)會(huì)產(chǎn)生旋轉(zhuǎn),方向與渦輪葉片正交,使得流體在軸向流動(dòng)速度不變的基礎(chǔ)上增加了徑向的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),流體的旋轉(zhuǎn)方向與渦輪葉片的轉(zhuǎn)動(dòng)方向一致,在相同流量條件下,增加了流體對(duì)渦輪葉片的驅(qū)動(dòng)力,實(shí)現(xiàn)降低啟動(dòng)排量和提高分辨率的目的,整體結(jié)構(gòu)如圖3所示。蒸汽流量測(cè)量從測(cè)量技術(shù)上分為兩類:一類為過熱蒸汽和高干度(干度x=0.9以上)的飽和蒸汽;另一類為低干度飽和蒸汽.前一類可以作為單相流體處理,而后一類則為兩相流。由于目前所有的流量計(jì)只適用于單相流體,因此,低干度飽和蒸汽尚需進(jìn)行深入研究。　　常用的流量計(jì)有： 差壓式流量計(jì)。該流量計(jì)目 前仍是測(cè)量蒸汽流量的主要儀表,為適應(yīng)需要在技術(shù)上也有了新的發(fā)展.比如把節(jié)流裝置. 差壓變送器及三閥組組成一體式節(jié)流流量計(jì)，該流量計(jì)解決了差壓信號(hào)管路易出故障的缺點(diǎn).還有采用定值節(jié)流件,用標(biāo)準(zhǔn)噴嘴代替標(biāo)準(zhǔn)孔板,因?yàn)閲娮旌涂装逑啾容^,噴嘴的流出系數(shù)穩(wěn)定，不會(huì)因?yàn)檫吘変J角變鈍使流出系數(shù)發(fā)生變化,壓損也比孔板低,一般在同樣流量及值(孔板孔徑與管道直徑之比)時(shí),壓損為孔板的 30%～50%。　　渦街流量計(jì)測(cè)量中溫,即 200℃以下應(yīng)用于蒸汽測(cè)量已趨于成熟,是目 前用于蒸汽測(cè)量的常規(guī)流量計(jì).但是,應(yīng)注意低干度介質(zhì)將使其儀表系數(shù)偏離檢測(cè)值而增大測(cè)量誤差。　　均速管流量計(jì).分流旋翼式流量計(jì)一般在準(zhǔn)確度要求不太高的內(nèi)部管理分配上應(yīng)用,主要是因?yàn)槭褂梅奖?價(jià)格便宜.通常適用于中小流量蒸汽的測(cè)量。　　應(yīng)變式新型靶式流量計(jì),其結(jié)構(gòu)由測(cè)量管.靶板.力傳感器. 信號(hào)處理單元組成.力傳感器為應(yīng)變計(jì)式傳感器,信號(hào)處理顯示可以就地直讀顯示或輸出標(biāo)準(zhǔn)信號(hào).力傳感器由筒式彈性體和力應(yīng)變片組成,可以是內(nèi)貼式和外貼式兩種.當(dāng)彈性體在力作用下發(fā)生形變時(shí),它破壞了由力應(yīng)變片組成的電橋的平衡,產(chǎn)生與流量成平方關(guān)系的電信號(hào).其工作原理是在恒定截面直管段中設(shè)置—個(gè)與流束方向相垂直的靶板,流體沿靶板周圍通過時(shí),靶板受到推力的作用,推力的大小與流體的動(dòng)能和靶板的面積成正比。在一定的雷諾數(shù)范圍內(nèi),流過流量計(jì)的流量與靶板受到的力成正比.靶板所受的力由力傳感器檢出。　　靶板受力經(jīng)力轉(zhuǎn)換器轉(zhuǎn)變成電流信號(hào)(4～20)mA或氣壓信號(hào)(20~100)kPa輸出,輸出信號(hào)與流量的關(guān)系可根據(jù)計(jì)算公式確定.這種應(yīng)變式新型靶式流量計(jì)在蒸汽測(cè)量中具有比較優(yōu)越的應(yīng)用前景,適用于中小流量蒸汽的測(cè)量。1、渦街流量變送器的選擇　　在飽和蒸汽測(cè)量中采用壓電式渦街流量計(jì)變送器,由于渦街流量計(jì)量 程范圍寬,因此,在實(shí)際應(yīng)用中,一般主要考慮測(cè)量飽和蒸汽的流量不得低于渦街流量計(jì)的下限,也就是說必須滿足流體流速不得低于5m/s.根據(jù)用汽量的大小選用不同口徑的渦街流量變送器,而不能以現(xiàn)有的工藝管道口徑來選擇變送器口徑。1.2、壓力補(bǔ)償壓力變送器的選擇　　由于飽和蒸汽管路長(zhǎng),壓力波動(dòng)較大,必須采用壓力補(bǔ)償,考慮到壓力溫度及密度的對(duì)應(yīng)關(guān)系,測(cè)量中只采用壓力補(bǔ)償即可,由于我公司管道飽和蒸汽壓力在0.3~0.7MPa范圍,壓力變送器的量程選擇1MPa，.即可。1.3、顯示儀表選擇　　顯示儀表智能流量顯示儀,具有溫壓補(bǔ)償瞬時(shí)流量顯示和累積流量積算功能。2、渦街流量計(jì)的參數(shù)設(shè)定2.1、儀表系統(tǒng)的設(shè)定,合肥儀表總廠需設(shè)定的儀表系數(shù)K可用下式表示:K=1000/Ko式中:Ko為渦街發(fā)生體在出廠時(shí)標(biāo)定的儀表常數(shù),L/脈沖;K的單位為脈沖數(shù)/m3。2.2、壓力補(bǔ)償壓力變送器的量程設(shè)定。2.3、壓力流量報(bào)警上限設(shè)定。3、渦街流量計(jì)的安裝3.1、渦街流量計(jì)盡量安裝在遠(yuǎn)離振動(dòng)源和電磁干擾較強(qiáng)的地方,振動(dòng)存在的地方必須采用減振裝置,減.少管道受振動(dòng)的影響。3.2、直管段的配置,前后直管段要滿足渦街流量計(jì)的要求,所配管道內(nèi)徑也必須和渦街流量變送器內(nèi)徑一致。4、渦街流量計(jì)使用注意事項(xiàng)　　盡量減少管道內(nèi)汽錘對(duì)渦街發(fā)生體的沖擊。振動(dòng)較大而又無法消除時(shí),不宜采用渦街流量計(jì)。1.傳感器設(shè)計(jì)  設(shè)計(jì)先進(jìn)的傳感器。渦街流量計(jì)傳感器電容極板的基體在高度下成型。抗高壓特性，使核心元件的內(nèi)部結(jié)構(gòu)提升。現(xiàn)代流場(chǎng)分析技術(shù)。對(duì)傳感器的具體結(jié)構(gòu)以及安裝位置進(jìn)一步改進(jìn)，增強(qiáng)抗振性能，可以消除各個(gè)方向的干擾，攪動(dòng)，使渦街在流動(dòng)情況下的抗干擾能力，時(shí)域毛刺快樂，頻城戶外活動(dòng)穩(wěn)定。頻帶能自動(dòng)跟蹤，無須電位器或撥動(dòng)開關(guān)調(diào)整頻帶和靈敏度，無零漂移，量程自由設(shè)定，真正實(shí)現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)免調(diào)試。2.先進(jìn)性現(xiàn)場(chǎng)總線設(shè)計(jì)  采用全數(shù)字化現(xiàn)場(chǎng)總線的智能渦街流量計(jì)。目前，研究現(xiàn)場(chǎng)總線技術(shù)是智能儀表的焦點(diǎn)。可以考慮實(shí)際需求，增加HART總線接口，該模塊采用抗干擾能力強(qiáng)，通信速率高，數(shù)據(jù)精確高的電路來完成傳輸數(shù)據(jù)，它真正RS .485總線通信的抗干擾能力強(qiáng)的特點(diǎn)，又具有輸出信號(hào)為二線制4~20mA的工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，根據(jù)各自的通訊，完成HART協(xié)議數(shù)據(jù)協(xié)議層和應(yīng)用層的設(shè)計(jì)，實(shí)現(xiàn)HART總線通信功能.3.先進(jìn)的數(shù)字信號(hào)處理方法的設(shè)計(jì)  應(yīng)用更先進(jìn)的數(shù)字信號(hào)處理方法，能更好地解決干擾問題，提高測(cè)量精度，進(jìn)一步提高的敏感信號(hào)與渦街信號(hào)在頻譜的現(xiàn)場(chǎng)研究，當(dāng)兩種信號(hào)頻率在研究同一頻段且頻率非常接近時(shí)，無法檢測(cè)到這兩種信號(hào)和消除噪聲信號(hào)的作用，對(duì)渦街信號(hào)分析的干擾等。塑料則，吸收它分頻特性好，會(huì)造成光纖精度高。同時(shí)，靠近渦街頻率的微細(xì)濾網(wǎng)，將影響測(cè)量精度，還需要研究函數(shù)的選擇、因此，瀑布幅頻特性和中心頻率的如何調(diào)整頻率和采樣點(diǎn)數(shù)確定，以及在軟件編程中如何優(yōu)化算法，使量少、內(nèi)存占用量少和性能小，以保證體積小。實(shí)時(shí)性好和計(jì)算精度高等問題。研究強(qiáng)干擾噪聲不為基礎(chǔ)創(chuàng)建噪聲的模板，考慮建立--種通用的模板，真正解決干擾下渦街信號(hào)和噪聲的判別、分離及提取問題，在傳感器條件一定的情況下，考慮利用信號(hào)處理技術(shù)擴(kuò)大流量程比，提高小測(cè)量精度，全面深入研究流場(chǎng)噪聲以及他們對(duì)渦街流量計(jì)信號(hào)影響等。德國(guó)VSEVS0.04流量計(jì)供應(yīng)  電磁流量計(jì)供電電壓?jiǎn)栴}是最主要的問題，也是此次儀表更換的最大困難。電磁流量計(jì)A是DC24V供電回路，兩線制;電磁流量計(jì)B是AC220V供電,四線制。將B表安裝在現(xiàn)場(chǎng)就意味現(xiàn)場(chǎng)要接一條AC220V的供電線，電纜設(shè)計(jì)之初肯定留有一定的余量(參照SH30822019石油化工儀表供電設(shè)計(jì)規(guī)范余量要求)。但是AC220V供電設(shè)備在現(xiàn)場(chǎng)并不是很多,想找到一根備用的AC220V電源線或許不是那么容易。   經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)核實(shí)電磁流量計(jì)A的安裝位置附近并沒有AC220V供電設(shè)備，距離太遠(yuǎn)的設(shè)備如果現(xiàn)場(chǎng)重新配管施工AC220V電纜線路,因涉及動(dòng)火作業(yè)或者挖掘作業(yè),在投用裝置里面有很大的風(fēng)險(xiǎn)，而且工期太久。所以AC220V電源通過備用電纜的想法走不通。進(jìn)一步現(xiàn)場(chǎng)核查發(fā)現(xiàn)，電磁流量計(jì)A非直拉電纜，中間有接線箱，接線箱內(nèi)有多部?jī)x表通過一根16P本安電纜接至中控室，該16P本安電纜有6P備用線,其余10P電纜所接儀表為電磁流量計(jì)A和3臺(tái)液位開關(guān)、6臺(tái)閥位回訊。現(xiàn)考慮通過這根16P的電纜中的1P走AC220V電源。接線箱到儀表端重新敷設(shè)一根臨時(shí)電源線約15m,16P電纜到現(xiàn)場(chǎng)機(jī)柜間,將AC220V的1P備用線從端子柜通過一對(duì)端子排重新引出，加接電源線接至電源柜。該方案可行性分析如下: 1)16P本安電纜中液位開關(guān)信號(hào)、閥位回訊信號(hào)都是通斷的開關(guān)信號(hào),抗干擾能力強(qiáng)。電磁流量計(jì)B最大功率為75W,電流不大,且AC220V的電壓波形好，比較穩(wěn)定,對(duì)DC24V負(fù)載造成串?dāng)_的影響考慮可以接受。 2)AC220V電源信號(hào)走原本安電纜路徑.是不符合規(guī)范的。綜合客觀實(shí)際要求，只能最大限度地滿足規(guī)范又要考慮現(xiàn)實(shí)情況。根據(jù)HG-T20512-2014儀表配管配線設(shè)計(jì)規(guī)范中7.1.3(見表3)和7.1.5(見表4)要求,可以知道儀表信號(hào)電纜與電力電纜平行敷設(shè)最小間距都是50mm。此處是該次故障處理沒辦法克服只能容缺的地方。 3)機(jī)柜間電纜布線,因是在投用盤柜施工，同一柜子儀表在線的同時(shí)進(jìn)行布線接線，施工安全尤為重要。考慮采取充足準(zhǔn)備，提前加工,盡量減少盤柜內(nèi)動(dòng)作，由有經(jīng)驗(yàn)的接線員接線,禁止攜帶對(duì)講機(jī)進(jìn)入機(jī)柜間等措施。確保機(jī)柜間電纜布線接線安全。 綜合分析，該方案的可行性可以接受。出現(xiàn)孔板流量計(jì)反向安裝這種情況的原因有二：1.操作人員未進(jìn)行崗前培訓(xùn),技術(shù)不熟練,不熟悉工藝流程走向；2.由于操作人員在更換孔板,清洗檢查節(jié)流裝置,進(jìn)行工藝改造安裝時(shí),或在進(jìn)行訓(xùn)練的過程中,粗心大意，現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)督,檢驗(yàn)不到位等.出現(xiàn)此情況時(shí),孔板下游銳角邊經(jīng)緣朝向上游,其結(jié)果將直接影響計(jì)量偏低,反映在現(xiàn)場(chǎng)是差壓下降一個(gè)臺(tái)階,而由于現(xiàn)場(chǎng)原因未能及時(shí)發(fā)現(xiàn)并糾正.其引起流量偏低的影響率,據(jù)國(guó)外實(shí)驗(yàn)研究資料數(shù)據(jù)為-12%~-17%,一般情況下,雷諾數(shù)不變時(shí),高β值與低β值之間的流量偏差值為±2%,管徑雷諾數(shù)越低,其流量偏差越大。　　此外,在更換孔板以后,其配套產(chǎn)量計(jì)算參數(shù)必須同步更換,否則會(huì)出現(xiàn)相當(dāng)大的正負(fù)偏差,若由小孔徑換大孔徑,參數(shù)未更換,則流量計(jì)量將偏高;反之,流量計(jì)量將偏低,在日輸氣量大的用戶計(jì)量中,造成的損失將是很大,甚至是難以彌補(bǔ)的。　　從以上分析,我們不難看出,孔板流量計(jì)反向安裝,參數(shù)的錯(cuò)誤是可以通過操作人員認(rèn)真仔細(xì)的操作,培訓(xùn)來杜絕的,在天然氣商品貿(mào)易結(jié)算中,是絕對(duì)不允許有此現(xiàn)象發(fā)生的,所以制定一套科學(xué)的嚴(yán)格的現(xiàn)場(chǎng)計(jì)量監(jiān)督制度是很有必要且很重要的。

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